Проверочный расчет изнашивания уплотнения

Страница 1

Определим расход жидкости через соединение уплотнительного

О-образного кольца с цилиндром, в зависимости от радиуса поперечного сечения кольца при разных температурах масла АМГ-10. Для расчета воспользуемся методикой изложенной в [7]. Расчеты будем производить, полагая, что износ уплотнения происходит по всему диаметру уплотнительного кольца, т.е. изменение радиуса этого кольца в значительной степени определяет потерю герметичности сопрягаемых поверхностей. В данных расчетах так же будем считать, что все изменения всех остальных параметров не влияет на герметичность уплотнения (т.е. остаются постоянными).

Исходные данные:

Марка резины уплотнительного кольца ИПР-1234, диаметр штока D=40 мм, модуль упругости материала уплотнения Е=80 кгс/см2, рабочая жидкость АМГ-10 с вязкостью 1*10-6 кгс с/см2 при t=50С, внутренний диаметр уплотнительного кольца dВ=39 мм, наружный диаметр кольца dН=43 мм, натяг , скорость перемещения штока υ=130 мм/с, давление в системе Р=210 кгс/см2.

Изменение удельного давления в исследуемой точке рассчитывается по следующей формуле:

где – модуль упругости материала уплотнения

, - первоначальные размеры уплотнительного кольца до сборки

- радиус окружности поперечного сечения кольца

Определим ширину сопряжения уплотнительного кольца и штока:

Определим величину пленки (зазора) между рабочей поверхностью уплотнения и штоком по следующей формуле:

где η-коэффициент динамической вязкости жидкости

υ – скорость перемещения штока

Определим величину утечки рабочей жидкости через зазор по следующей формуле:

где D- диаметр штока

h – величина зазора между рабочей поверхностью уплотнения и штоком.

Результаты расчетов сведем в таблицу 8.

Таблица 8. Результаты расчета

при t=70С µ=6,37*10^-5

 

 

0,18

-206,97

0,00377177

0,059247

1,960

2,140

0,979925

11,5

0,199368

0,203452

 

0,182

-252,77

0,003412977

0,053611

1,959

2,141

0,969872

14,1

0,243615

0,251183

 

0,184

-327,34

0,002999154

0,047111

1,958

2,142

0,949972

18,2

0,312335

0,328783

 

0,186

-356,6

0,002873439

0,045136

1,957

2,143

0,940288

19,9

0,34038

0,361995

 

0,188

-415,81

0,002661029

0,041799

1,956

2,144

0,919821

23,1

0,392337

0,426536

 

0,19

-439,68

0,002587766

0,040649

1,955

2,145

0,909961

24,5

0,414693

0,455726

 

0,192

-461,65

0,002525461

0,03967

1,954

2,146

0,900319

25,8

0,435231

0,483419

 

0,194

-483,75

0,002467093

0,038753

1,953

2,147

0,890213

27,1

0,455545

0,511726

 

0,196

-529,5

0,002358097

0,037041

1,952

2,148

0,870356

29,5

0,492424

0,565773

 

0,198

-550,2

0,002313312

0,036337

1,951

2,149

0,859852

30,7

0,510543

0,593757

 

0,2

-568,93

0,002274923

0,035734

1,950

2,150

0,849893

31,8

0,526956

0,620026

 

при t=50С µ=8,5*10^-5

0,18

-206,97

0,004356973

0,068439

1,960

2,140

0,979925

11,5

0,199368

0,203452

0,182

-252,77

0,003942513

0,061929

1,959

2,141

0,969872

14,1

0,243615

0,251183

0,184

-327,34

0,003464483

0,05442

1,958

2,142

0,949972

18,2

0,312335

0,328783

0,186

-356,6

0,003319263

0,052139

1,957

2,143

0,940288

19,9

0,34038

0,361995

0,188

-415,81

0,003073897

0,048285

1,956

2,144

0,919821

23,1

0,392337

0,426536

0,19

-439,68

0,002989268

0,046955

1,955

2,145

0,909961

24,5

0,414693

0,455726

0,192

-461,65

0,002917296

0,045825

1,954

2,146

0,900319

25,8

0,435231

0,483419

0,194

-483,75

0,002849871

0,044766

1,953

2,147

0,890213

27,1

0,455545

0,511726

0,196

-529,5

0,002723964

0,042788

1,952

2,148

0,870356

29,5

0,492424

0,565773

0,198

-550,2

0,00267223

0,041975

1,951

2,149

0,859852

30,7

0,510543

0,593757

0,2

-568,93

0,002627886

0,041279

1,950

2,150

0,849893

31,8

0,526956

0,620026

при t= 0С µ=3,57*10^-4

 

 

0,18

-206,97

0,008929138

0,140259

1,960

2,140

0,979925

11,5

0,199368

0,203452

 

0,182

-252,77

0,008079748

0,126916

1,959

2,141

0,969872

14,1

0,243615

0,251183

 

0,184

-327,34

0,007100078

0,111528

1,958

2,142

0,949972

18,2

0,312335

0,328783

 

0,186

-356,6

0,006802465

0,106853

1,957

2,143

0,940288

19,9

0,34038

0,361995

 

0,188

-415,81

0,006299615

0,098954

1,956

2,144

0,919821

23,1

0,392337

0,426536

 

0,19

-439,68

0,006126176

0,09623

1,955

2,145

0,909961

24,5

0,414693

0,455726

 

0,192

-461,65

0,005978677

0,093913

1,954

2,146

0,900319

25,8

0,435231

0,483419

 

0,194

-483,75

0,005840498

0,091742

1,953

2,147

0,890213

27,1

0,455545

0,511726

 

0,196

-529,5

0,005582465

0,087689

1,952

2,148

0,870356

29,5

0,492424

0,565773

 

0,198

-550,2

0,005476443

0,086024

1,951

2,149

0,859852

30,7

0,510543

0,593757

 

0,2

-568,93

0,005385563

0,084596

1,950

2,150

0,849893

31,8

0,526956

0,620026

 

при t= - 20С µ=1,3*10^-3

 

 

0,18

-206,97

0,017039119

0,26765

1,960

2,140

0,979925

11,5

0,199368

0,203452

 

0,182

-252,77

0,01541826

0,242189

1,959

2,141

0,969872

14,1

0,243615

0,251183

 

0,184

-327,34

0,013548796

0,212824

1,958

2,142

0,949972

18,2

0,312335

0,328783

 

0,186

-356,6

0,012980873

0,203903

1,957

2,143

0,940288

19,9

0,34038

0,361995

 

0,188

-415,81

0,012021303

0,18883

1,956

2,144

0,919821

23,1

0,392337

0,426536

 

0,19

-439,68

0,011690337

0,183631

1,955

2,145

0,909961

24,5

0,414693

0,455726

 

0,192

-461,65

0,011408871

0,17921

1,954

2,146

0,900319

25,8

0,435231

0,483419

 

0,194

-483,75

0,01114519

0,175068

1,953

2,147

0,890213

27,1

0,455545

0,511726

 

0,196

-529,5

0,010652796

0,167334

1,952

2,148

0,870356

29,5

0,492424

0,565773

 

0,198

-550,2

0,010450477

0,164156

1,951

2,149

0,859852

30,7

0,510543

0,593757

 

0,2

-568,93

0,010277055

0,161432

1,950

2,150

0,849893

31,8

0,526956

0,620026

 

при t= - 50С µ=1,06*10^-3

 

 

0,18

-206,97

0,015386094

0,241684

1,960

2,140

0,979925

11,5

0,199368

0,203452

 

0,182

-252,77

0,013922481

0,218694

1,959

2,141

0,969872

14,1

0,243615

0,251183

 

0,184

-327,34

0,01223438

0,192177

1,958

2,142

0,949972

18,2

0,312335

0,328783

 

0,186

-356,6

0,011721553

0,184122

1,957

2,143

0,940288

19,9

0,34038

0,361995

 

0,188

-415,81

0,010855074

0,170511

1,956

2,144

0,919821

23,1

0,392337

0,426536

 

0,19

-439,68

0,010556217

0,165817

1,955

2,145

0,909961

24,5

0,414693

0,455726

 

0,192

-461,65

0,010302056

0,161824

1,954

2,146

0,900319

25,8

0,435231

0,483419

 

0,194

-483,75

0,010063956

0,158084

1,953

2,147

0,890213

27,1

0,455545

0,511726

 

0,196

-529,5

0,009619331

0,1511

1,952

2,148

0,870356

29,5

0,492424

0,565773

 

0,198

-550,2

0,00943664

0,14823

1,951

2,149

0,859852

30,7

0,510543

0,593757

 

0,2

-568,93

0,009280042

0,145771

1,950

2,150

0,849893

31,8

0,526956

0,620026

 
Страницы: 1 2 3 4 5 6

Информация по теме:

Эксплуатационные загрязнения с судов
Водный транспорт является одним из источников хронического занрязнения морской среды и повышенной угрозы разливов нефти, которые могут нанести непоправимый вред легко уязвимой природе. Экологическая опасность водного транспорта складывается из двух составляющих – эксплуатационной и аварийной. Очень ...

Маршрутный технологический процесс
На данном этапе в зависимости от условий выбора выбираем модель оборудования на котором будем производить обработку заготовки. № операции Условия выбора Модель оборудования 05 а) Отрезная группа Станок мод 8Б531 10 а) Фрезерная группа б) Ось фрезы вертикально в) Обработка одним инструментом Станок ...

Расчёт сил, действующих на груз при перевозке
Продольные, поперечные и вертикальные инерционные силы, сила давления ветра и силы трения при перевозке достигают максимальных значений неодновременно. Точкой приложения продольных, поперечных, и вертикальных инерционных сил является ЦТ груза, точкой приложения равнодействующей силы ветра – геометр ...


Навигация

Copyright © 2025 - All Rights Reserved - www.transporank.ru