Проверочный расчет изнашивания уплотнения

Материалы » Анализ надежности и эксплуатационной технологичности рулевого привода РП-230 системы управления самолета АН-74 » Проверочный расчет изнашивания уплотнения

Страница 1

Определим расход жидкости через соединение уплотнительного

О-образного кольца с цилиндром, в зависимости от радиуса поперечного сечения кольца при разных температурах масла АМГ-10. Для расчета воспользуемся методикой изложенной в [7]. Расчеты будем производить, полагая, что износ уплотнения происходит по всему диаметру уплотнительного кольца, т.е. изменение радиуса этого кольца в значительной степени определяет потерю герметичности сопрягаемых поверхностей. В данных расчетах так же будем считать, что все изменения всех остальных параметров не влияет на герметичность уплотнения (т.е. остаются постоянными).

Исходные данные:

Марка резины уплотнительного кольца ИПР-1234, диаметр штока D=40 мм, модуль упругости материала уплотнения Е=80 кгс/см2, рабочая жидкость АМГ-10 с вязкостью 1*10-6 кгс с/см2 при t=50С, внутренний диаметр уплотнительного кольца dВ=39 мм, наружный диаметр кольца dН=43 мм, натяг , скорость перемещения штока υ=130 мм/с, давление в системе Р=210 кгс/см2.

Изменение удельного давления в исследуемой точке рассчитывается по следующей формуле:

где – модуль упругости материала уплотнения

, - первоначальные размеры уплотнительного кольца до сборки

- радиус окружности поперечного сечения кольца

Определим ширину сопряжения уплотнительного кольца и штока:

Определим величину пленки (зазора) между рабочей поверхностью уплотнения и штоком по следующей формуле:

где η-коэффициент динамической вязкости жидкости

υ – скорость перемещения штока

Определим величину утечки рабочей жидкости через зазор по следующей формуле:

где D- диаметр штока

h – величина зазора между рабочей поверхностью уплотнения и штоком.

Результаты расчетов сведем в таблицу 8.

Таблица 8. Результаты расчета

								при t=70С µ=6,37*10^-5

0,18	-206,97							0,00377177		0,059247							1,960			2,140								0,979925				11,5				0,199368			0,203452
0,182	-252,77							0,003412977		0,053611							1,959			2,141								0,969872				14,1				0,243615			0,251183
0,184	-327,34							0,002999154		0,047111							1,958			2,142								0,949972				18,2				0,312335			0,328783
0,186	-356,6							0,002873439		0,045136							1,957			2,143								0,940288				19,9				0,34038			0,361995
0,188	-415,81							0,002661029		0,041799							1,956			2,144								0,919821				23,1				0,392337			0,426536
0,19	-439,68							0,002587766		0,040649							1,955			2,145								0,909961				24,5				0,414693			0,455726
0,192	-461,65							0,002525461		0,03967							1,954			2,146								0,900319				25,8				0,435231			0,483419
0,194	-483,75							0,002467093		0,038753							1,953			2,147								0,890213				27,1				0,455545			0,511726
0,196	-529,5							0,002358097		0,037041							1,952			2,148								0,870356				29,5				0,492424			0,565773
0,198	-550,2							0,002313312		0,036337							1,951			2,149								0,859852				30,7				0,510543			0,593757
0,2	-568,93							0,002274923		0,035734							1,950			2,150								0,849893				31,8				0,526956			0,620026
							при t=50С µ=8,5*10^-5

0,18				-206,97			0,004356973						0,068439					1,960					2,140				0,979925						11,5					0,199368				0,203452
0,182				-252,77			0,003942513						0,061929					1,959					2,141				0,969872						14,1					0,243615				0,251183
0,184				-327,34			0,003464483						0,05442					1,958					2,142				0,949972						18,2					0,312335				0,328783
0,186				-356,6			0,003319263						0,052139					1,957					2,143				0,940288						19,9					0,34038				0,361995
0,188				-415,81			0,003073897						0,048285					1,956					2,144				0,919821						23,1					0,392337				0,426536
0,19				-439,68			0,002989268						0,046955					1,955					2,145				0,909961						24,5					0,414693				0,455726
0,192				-461,65			0,002917296						0,045825					1,954					2,146				0,900319						25,8					0,435231				0,483419
0,194				-483,75			0,002849871						0,044766					1,953					2,147				0,890213						27,1					0,455545				0,511726
0,196				-529,5			0,002723964						0,042788					1,952					2,148				0,870356						29,5					0,492424				0,565773
0,198				-550,2			0,00267223						0,041975					1,951					2,149				0,859852						30,7					0,510543				0,593757
0,2				-568,93			0,002627886						0,041279					1,950					2,150				0,849893						31,8					0,526956				0,620026
					при t= 0С µ=3,57*10^-4

0,18		-206,97			0,008929138				0,140259					1,960					2,140					0,979925					11,5					0,199368						0,203452
0,182		-252,77			0,008079748				0,126916					1,959					2,141					0,969872					14,1					0,243615						0,251183
0,184		-327,34			0,007100078				0,111528					1,958					2,142					0,949972					18,2					0,312335						0,328783
0,186		-356,6			0,006802465				0,106853					1,957					2,143					0,940288					19,9					0,34038						0,361995
0,188		-415,81			0,006299615				0,098954					1,956					2,144					0,919821					23,1					0,392337						0,426536
0,19		-439,68			0,006126176				0,09623					1,955					2,145					0,909961					24,5					0,414693						0,455726
0,192		-461,65			0,005978677				0,093913					1,954					2,146					0,900319					25,8					0,435231						0,483419
0,194		-483,75			0,005840498				0,091742					1,953					2,147					0,890213					27,1					0,455545						0,511726
0,196		-529,5			0,005582465				0,087689					1,952					2,148					0,870356					29,5					0,492424						0,565773
0,198		-550,2			0,005476443				0,086024					1,951					2,149					0,859852					30,7					0,510543						0,593757
0,2		-568,93			0,005385563				0,084596					1,950					2,150					0,849893					31,8					0,526956						0,620026
						при t= - 20С µ=1,3*10^-3

0,18			-206,97			0,017039119						0,26765				1,960						2,140				0,979925					11,5						0,199368				0,203452
0,182			-252,77			0,01541826						0,242189				1,959						2,141				0,969872					14,1						0,243615				0,251183
0,184			-327,34			0,013548796						0,212824				1,958						2,142				0,949972					18,2						0,312335				0,328783
0,186			-356,6			0,012980873						0,203903				1,957						2,143				0,940288					19,9						0,34038				0,361995
0,188			-415,81			0,012021303						0,18883				1,956						2,144				0,919821					23,1						0,392337				0,426536
0,19			-439,68			0,011690337						0,183631				1,955						2,145				0,909961					24,5						0,414693				0,455726
0,192			-461,65			0,011408871						0,17921				1,954						2,146				0,900319					25,8						0,435231				0,483419
0,194			-483,75			0,01114519						0,175068				1,953						2,147				0,890213					27,1						0,455545				0,511726
0,196			-529,5			0,010652796						0,167334				1,952						2,148				0,870356					29,5						0,492424				0,565773
0,198			-550,2			0,010450477						0,164156				1,951						2,149				0,859852					30,7						0,510543				0,593757
0,2			-568,93			0,010277055						0,161432				1,950						2,150				0,849893					31,8						0,526956				0,620026
						при t= - 50С µ=1,06*10^-3

0,18			-206,97			0,015386094					0,241684				1,960						2,140				0,979925					11,5					0,199368					0,203452
0,182			-252,77			0,013922481					0,218694				1,959						2,141				0,969872					14,1					0,243615					0,251183
0,184			-327,34			0,01223438					0,192177				1,958						2,142				0,949972					18,2					0,312335					0,328783
0,186			-356,6			0,011721553					0,184122				1,957						2,143				0,940288					19,9					0,34038					0,361995
0,188			-415,81			0,010855074					0,170511				1,956						2,144				0,919821					23,1					0,392337					0,426536
0,19			-439,68			0,010556217					0,165817				1,955						2,145				0,909961					24,5					0,414693					0,455726
0,192			-461,65			0,010302056					0,161824				1,954						2,146				0,900319					25,8					0,435231					0,483419
0,194			-483,75			0,010063956					0,158084				1,953						2,147				0,890213					27,1					0,455545					0,511726
0,196			-529,5			0,009619331					0,1511				1,952						2,148				0,870356					29,5					0,492424					0,565773
0,198			-550,2			0,00943664					0,14823				1,951						2,149				0,859852					30,7					0,510543					0,593757
0,2			-568,93			0,009280042					0,145771				1,950						2,150				0,849893					31,8					0,526956					0,620026

Страницы: 1 2 3 4 5 6

Информация по теме:

Расчёт потребности предприятия в электроэнергии
Годовая потребность предприятия в электроэнергии определяется на основании расчётов силовой и осветительной нагрузок. Расчёт потребности предприятия в силовой электроэнергии К исходным данным для определения силовой нагрузки относятся установленная мощность токоприёмников, разделённых на группы по ...

Проект производства работ по возведению земляного полотна
Возведение насыпи с разработкой грунта экскаваторами и транспортировкой, а/самосвалами. Область применения. Технологическая карта разработана на основе методов научной организации труда и предназначена для использования при разработке проекта производства работ на объекте: «Реконструкция участка ав ...

Определение фонда заработной платы для работников станции комплексной диагностики
Труд операторов-диагностов комплексной станции диагностики оплачивается по повременно-премиальной системе по часовым тарифным ставкам. Тарифные разряды установлены в соответствии с единым тарифно-квалификационным справочником работ и профессий, а тарифные ставки – по действующей восьмиразрядной тар ...

Проверочный расчет изнашивания уплотнения

Навигация