Проверочный расчет изнашивания уплотнения

Материалы » Анализ надежности и эксплуатационной технологичности рулевого привода РП-230 системы управления самолета АН-74 » Проверочный расчет изнашивания уплотнения

Страница 1

Определим расход жидкости через соединение уплотнительного

О-образного кольца с цилиндром, в зависимости от радиуса поперечного сечения кольца при разных температурах масла АМГ-10. Для расчета воспользуемся методикой изложенной в [7]. Расчеты будем производить, полагая, что износ уплотнения происходит по всему диаметру уплотнительного кольца, т.е. изменение радиуса этого кольца в значительной степени определяет потерю герметичности сопрягаемых поверхностей. В данных расчетах так же будем считать, что все изменения всех остальных параметров не влияет на герметичность уплотнения (т.е. остаются постоянными).

Исходные данные:

Марка резины уплотнительного кольца ИПР-1234, диаметр штока D=40 мм, модуль упругости материала уплотнения Е=80 кгс/см2, рабочая жидкость АМГ-10 с вязкостью 1*10-6 кгс с/см2 при t=50С, внутренний диаметр уплотнительного кольца dВ=39 мм, наружный диаметр кольца dН=43 мм, натяг , скорость перемещения штока υ=130 мм/с, давление в системе Р=210 кгс/см2.

Изменение удельного давления в исследуемой точке рассчитывается по следующей формуле:

где – модуль упругости материала уплотнения

, - первоначальные размеры уплотнительного кольца до сборки

- радиус окружности поперечного сечения кольца

Определим ширину сопряжения уплотнительного кольца и штока:

Определим величину пленки (зазора) между рабочей поверхностью уплотнения и штоком по следующей формуле:

где η-коэффициент динамической вязкости жидкости

υ – скорость перемещения штока

Определим величину утечки рабочей жидкости через зазор по следующей формуле:

где D- диаметр штока

h – величина зазора между рабочей поверхностью уплотнения и штоком.

Результаты расчетов сведем в таблицу 8.

Таблица 8. Результаты расчета

								при t=70С µ=6,37*10^-5

0,18	-206,97							0,00377177		0,059247							1,960			2,140								0,979925				11,5				0,199368			0,203452
0,182	-252,77							0,003412977		0,053611							1,959			2,141								0,969872				14,1				0,243615			0,251183
0,184	-327,34							0,002999154		0,047111							1,958			2,142								0,949972				18,2				0,312335			0,328783
0,186	-356,6							0,002873439		0,045136							1,957			2,143								0,940288				19,9				0,34038			0,361995
0,188	-415,81							0,002661029		0,041799							1,956			2,144								0,919821				23,1				0,392337			0,426536
0,19	-439,68							0,002587766		0,040649							1,955			2,145								0,909961				24,5				0,414693			0,455726
0,192	-461,65							0,002525461		0,03967							1,954			2,146								0,900319				25,8				0,435231			0,483419
0,194	-483,75							0,002467093		0,038753							1,953			2,147								0,890213				27,1				0,455545			0,511726
0,196	-529,5							0,002358097		0,037041							1,952			2,148								0,870356				29,5				0,492424			0,565773
0,198	-550,2							0,002313312		0,036337							1,951			2,149								0,859852				30,7				0,510543			0,593757
0,2	-568,93							0,002274923		0,035734							1,950			2,150								0,849893				31,8				0,526956			0,620026
							при t=50С µ=8,5*10^-5

0,18				-206,97			0,004356973						0,068439					1,960					2,140				0,979925						11,5					0,199368				0,203452
0,182				-252,77			0,003942513						0,061929					1,959					2,141				0,969872						14,1					0,243615				0,251183
0,184				-327,34			0,003464483						0,05442					1,958					2,142				0,949972						18,2					0,312335				0,328783
0,186				-356,6			0,003319263						0,052139					1,957					2,143				0,940288						19,9					0,34038				0,361995
0,188				-415,81			0,003073897						0,048285					1,956					2,144				0,919821						23,1					0,392337				0,426536
0,19				-439,68			0,002989268						0,046955					1,955					2,145				0,909961						24,5					0,414693				0,455726
0,192				-461,65			0,002917296						0,045825					1,954					2,146				0,900319						25,8					0,435231				0,483419
0,194				-483,75			0,002849871						0,044766					1,953					2,147				0,890213						27,1					0,455545				0,511726
0,196				-529,5			0,002723964						0,042788					1,952					2,148				0,870356						29,5					0,492424				0,565773
0,198				-550,2			0,00267223						0,041975					1,951					2,149				0,859852						30,7					0,510543				0,593757
0,2				-568,93			0,002627886						0,041279					1,950					2,150				0,849893						31,8					0,526956				0,620026
					при t= 0С µ=3,57*10^-4

0,18		-206,97			0,008929138				0,140259					1,960					2,140					0,979925					11,5					0,199368						0,203452
0,182		-252,77			0,008079748				0,126916					1,959					2,141					0,969872					14,1					0,243615						0,251183
0,184		-327,34			0,007100078				0,111528					1,958					2,142					0,949972					18,2					0,312335						0,328783
0,186		-356,6			0,006802465				0,106853					1,957					2,143					0,940288					19,9					0,34038						0,361995
0,188		-415,81			0,006299615				0,098954					1,956					2,144					0,919821					23,1					0,392337						0,426536
0,19		-439,68			0,006126176				0,09623					1,955					2,145					0,909961					24,5					0,414693						0,455726
0,192		-461,65			0,005978677				0,093913					1,954					2,146					0,900319					25,8					0,435231						0,483419
0,194		-483,75			0,005840498				0,091742					1,953					2,147					0,890213					27,1					0,455545						0,511726
0,196		-529,5			0,005582465				0,087689					1,952					2,148					0,870356					29,5					0,492424						0,565773
0,198		-550,2			0,005476443				0,086024					1,951					2,149					0,859852					30,7					0,510543						0,593757
0,2		-568,93			0,005385563				0,084596					1,950					2,150					0,849893					31,8					0,526956						0,620026
						при t= - 20С µ=1,3*10^-3

0,18			-206,97			0,017039119						0,26765				1,960						2,140				0,979925					11,5						0,199368				0,203452
0,182			-252,77			0,01541826						0,242189				1,959						2,141				0,969872					14,1						0,243615				0,251183
0,184			-327,34			0,013548796						0,212824				1,958						2,142				0,949972					18,2						0,312335				0,328783
0,186			-356,6			0,012980873						0,203903				1,957						2,143				0,940288					19,9						0,34038				0,361995
0,188			-415,81			0,012021303						0,18883				1,956						2,144				0,919821					23,1						0,392337				0,426536
0,19			-439,68			0,011690337						0,183631				1,955						2,145				0,909961					24,5						0,414693				0,455726
0,192			-461,65			0,011408871						0,17921				1,954						2,146				0,900319					25,8						0,435231				0,483419
0,194			-483,75			0,01114519						0,175068				1,953						2,147				0,890213					27,1						0,455545				0,511726
0,196			-529,5			0,010652796						0,167334				1,952						2,148				0,870356					29,5						0,492424				0,565773
0,198			-550,2			0,010450477						0,164156				1,951						2,149				0,859852					30,7						0,510543				0,593757
0,2			-568,93			0,010277055						0,161432				1,950						2,150				0,849893					31,8						0,526956				0,620026
						при t= - 50С µ=1,06*10^-3

0,18			-206,97			0,015386094					0,241684				1,960						2,140				0,979925					11,5					0,199368					0,203452
0,182			-252,77			0,013922481					0,218694				1,959						2,141				0,969872					14,1					0,243615					0,251183
0,184			-327,34			0,01223438					0,192177				1,958						2,142				0,949972					18,2					0,312335					0,328783
0,186			-356,6			0,011721553					0,184122				1,957						2,143				0,940288					19,9					0,34038					0,361995
0,188			-415,81			0,010855074					0,170511				1,956						2,144				0,919821					23,1					0,392337					0,426536
0,19			-439,68			0,010556217					0,165817				1,955						2,145				0,909961					24,5					0,414693					0,455726
0,192			-461,65			0,010302056					0,161824				1,954						2,146				0,900319					25,8					0,435231					0,483419
0,194			-483,75			0,010063956					0,158084				1,953						2,147				0,890213					27,1					0,455545					0,511726
0,196			-529,5			0,009619331					0,1511				1,952						2,148				0,870356					29,5					0,492424					0,565773
0,198			-550,2			0,00943664					0,14823				1,951						2,149				0,859852					30,7					0,510543					0,593757
0,2			-568,93			0,009280042					0,145771				1,950						2,150				0,849893					31,8					0,526956					0,620026

Страницы: 1 2 3 4 5 6

Информация по теме:

Эксплуатационные загрязнения с судов
Водный транспорт является одним из источников хронического занрязнения морской среды и повышенной угрозы разливов нефти, которые могут нанести непоправимый вред легко уязвимой природе. Экологическая опасность водного транспорта складывается из двух составляющих – эксплуатационной и аварийной. Очень ...

Маршрутный технологический процесс
На данном этапе в зависимости от условий выбора выбираем модель оборудования на котором будем производить обработку заготовки. № операции Условия выбора Модель оборудования 05 а) Отрезная группа Станок мод 8Б531 10 а) Фрезерная группа б) Ось фрезы вертикально в) Обработка одним инструментом Станок ...

Расчёт сил, действующих на груз при перевозке
Продольные, поперечные и вертикальные инерционные силы, сила давления ветра и силы трения при перевозке достигают максимальных значений неодновременно. Точкой приложения продольных, поперечных, и вертикальных инерционных сил является ЦТ груза, точкой приложения равнодействующей силы ветра – геометр ...

Проверочный расчет изнашивания уплотнения

Навигация